mehabb

استفاده از اکسل برای بعضی کنترل ها روی فایل های ETABS تقریبا در کارهای محاسباتی روزمره رایج شده است. علاوه بر این استفاده از توانایی برنامه نویسی اکسل هم ،تهیه پس پردازنده های قوی را میسر کرده است.

یکی از محدودیت های این روش نیاز به کپی کردن جداول بعد از اصلاحات روی فایل اصلی در محیط اکسل است که به کرات و به خصوص در ویرایش جدید آیین نامه هم اتفاق می افتد و تقریبا اجتناب ناپذیر است.

در ETABS 2015 قابلیت خوبی برای ذخیره سازی اتوماتیک فایل خروجی اکسس بعد از آنالیز اضافه شده است. با ترکیب این قابلیت با امکان اتصال برنامه اکسل به فایل اکسس می توان کاری کرد که بعد از اصلاح فایل محاسباتی اصلی خودبخود پس پردازنده اکسل به روز شود و قسمتی از حجم کار کاسته شود.

این روش هرچند کاربردهای ساده هم مفید است ولی برای برنامه نویسی هم کاربرد بسیار خوبی دارد و سطح کار را بالاتر می برد. مقدمات این روش در فایل PDF پیوست آمده است. روشی پیشرفته تر با  ویدیوی های کمکی را در کانال زیر ببینید:

 


Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

استفاده از اکسل برای بعضی کنترل ها روی فایل های ETABS تقریبا در کارهای محاسباتی روزمره رایج شده است. علاوه بر این استفاده از توانایی برنامه نویسی اکسل هم ،تهیه پس پردازنده های قوی را میسر کرده است.

یکی از محدودیت های این روش نیاز به کپی کردن جداول بعد از اصلاحات روی فایل اصلی در محیط اکسل است که به کرات و به خصوص در ویرایش جدید آیین نامه هم اتفاق می افتد و تقریبا اجتناب ناپذیر است.

در ETABS 2015 قابلیت خوبی برای ذخیره سازی اتوماتیک فایل خروجی اکسس بعد از آنالیز اضافه شده است. با ترکیب این قابلیت با امکان اتصال برنامه اکسل به فایل اکسس می توان کاری کرد که بعد از اصلاح فایل محاسباتی اصلی خودبخود پس پردازنده اکسل به روز شود و قسمتی از حجم کار کاسته شود.

این روش هرچند کاربردهای ساده هم مفید است ولی برای برنامه نویسی هم کاربرد بسیار خوبی دارد و سطح کار را بالاتر می برد. مقدمات این روش در فایل PDF پیوست آمده است. روشی پیشرفته تر با  ویدیوی های کمکی را در کانال زیر ببینید:

 


Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

همکار گرامی 
کتاب پیوست یکی از بهترین منابع مقدماتی در مورد NN هاست. در مورد شبکه های عصبی موضوعی انتخاب کنید که احساس می کنید می توان الگویی برای پیش بینی در آن یافت در غیر اینصورت پاسخ های خروجی به احتمال زیاد کاملا غیر قابل اعتماد باشند. بهترین کار توسعه مدل های آزموده شده است قبلی است.
به هرحال این کتاب بسیار راهگشاست. عموما پس از مطالعه فصل اول  و دوم کتاب؛ از toolbox برنامه MATLAB برای پیاده سازی و آموزش و در انتها استفاده از شبکه استفاده می کنند ولی اگر قصد دارید شخصا کد نویسی نمایید بفرمایید تا کتاب بسیار خوبی در این مورد هم پیوست نمایم. موفق باشید.

Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

نویسنده : مهدیزاده - محمدباقر
محل نشر : تهران
تاریخ نشر : ۱۳۸۳/۰۷/۱۵
رده دیویی : ۰۰۶.۳۰۱۱
قطع : وزیری
جلد : شومیز
تعداد صفحه : ۱۹۲
نوع اثر : تالیف
زبان کتاب : فارسی
شماره کنگره : ۳۳۵ل/۹i۸l
نوبت چاپ : ۱
تیراژ : ۱۰۰۰
شابک : ۹۶۴-۶۵۳۱-۳۵-۰

در این کتاب ضمن درج اطلاعاتی درباره شبکه‌های عصبی و هوش مصنوعی, کاربرد آن‌ها در مهندسی عمران توضیح داده شده است. موضوعات کتاب ذیل این عناوین سامان یافته است: 'شبکه‌های عصبی مصنوعی و مبانی بیولوژیک آن', 'شبکه‌های عصبی مصنوعی و مبانی مدل ریاضی آن', 'بررسی پرسپترون تک لایه', 'الگوریتم پس از انتشار خطا', 'اصول و مفاهیم شبکه‌های عصبی مصنوعی در مهندسی عمران', 'به کارگیری شبکه‌های عصبی مصنوعی در مهندسی عمران' و 'ترکیب شبکه‌های عصبی با تکنیک'.

كاربرد شبكه هاي عصبي مصنوعي در مهندسي عمران
 
 
مقدمه :
شروع شبكة عصبي در سال 1943 ميلادي با بكارگيري شبكه‌اي شامل چند نرون ساده تهيه گرديد كه قدرت محاسباتي قابل توجهي داشت.اولين قانون آموزش براي شبكه‌هاي عصبي را هب(Hebb) در سال 1949 ميلادي ارائه نمود. شبكه‌هاي عصبي مصنوعي بر اساس مدل بيولوژيكي مغز جانوران بوجبد آمده‌اند و در واقع يك سيستم داده‌پردازي اطلاعات است و داراي خصوصيات اجرايي همانند شبكه‌هاي عصبي جانوري مي‌باشد. شبكه‌هاي عصبي مصنوعي ممكن است از چند نرون تا چند هزار نرون تشكيل شده باشند و اندازةشبكه بستگي به پيچيدگي مساله دارد. شبكه‌هاي عصبي را مي‌توان در موارد گوناگون از جمله ذخيره كردن و بازبيني داده‌ها،گروه‌بنديها،شكلها،انجام يك نگاشت كلي از يك مجموعة ورودي به يك مجموعة خروجي،گروه‌بندي اشكالي كه مشابه هم هستند و بهينه سازي و تعين جواب با وجود قيود متعدد بكار گرفت. 


اصول كار شبكه‌هاي عصبي مصنوعي :نرونها وروديهايي را كه به طرق خاص جمع مي‌شوند را جذب مي‌كنند و اگر اين وروديها از اندازة پيش تعين شده كوچكتر باشند نرون غير فعال مي‌ماند.پس از آنكه نرون فعال مي‌شودوروديها را با يك تابع خاص به خروجي مشخصي محاسبه و انتقال مي‌دهد. 
در سلول عصبي ،هر ورودي در وزن متناظرش كه بيانگر قدرت اتصالي است ضرب مي‌شود و سپس همة اين وروديهاي وزن دار با يكديگر جمع مي‌شود تا سطح تحريك سلول عصبي را معين نمايند.شكل زير دسته‌اي از وروديها كه بصورت (x1,x2,…,xn) نشان داده شده‌اند،به سلول عصبي اعمال مي‌شوند.اين وروديها كه جمعاً به عنوان يك بردار در نظر گرفته مي‌شوند،مشابه علائمي هستند كه به سيناپسهاي سلول عصبي بيولوژيكي فرستاده مي‌شوند.هر سيگنال قبل از اينكه به واحد جمع كه با علامت  نشان داده شده است،اعمال شود،در يك مربوط به خود (w1,w2,…,wn) ضرب مي‌گردد كه هر وزن مشابه با قدرت يك اتصال سيناپتيك بيلوژيكي منفرد است.واحد جمع كه شباهت خيلي كمي به جسم سلول بيولوژيكي دارد،همة وروديهاي وزن دار را بصورت جبري جمع و خروجي را توليد مي‌كند.كه در اينجا با NET نشان داده‌ مي‌شود.اين روند ممكن است بصورت خلاصه با نماد برداري بصورت زير بيان مي‌شود:NET=X*W 


خصوصيات يك پردازشگر عصبي مصنوعي :خصوصيات يك پردازشگر عصبي مصنوعي با الگو گرفتن از يك نرون بيولوژيكي به شرح زير است: 
 هر پردازشگر علائم متعددي را دريافت مي‌كند. 
 علائم دريافتي با اعمال وزن معين مي‌گردند. 
 وروديهايي كه بر آنها وزن اعمال شده است در واحد پردازشگر جمع مي‌شوند. 
 اگر وروديها به اندازة كافي بزرگ باشند،واحد پردازشگر فعال شده و علائم را به خارج منتقل مي‌كند. 
 گاهي خروجي يك پردازشگر به تعداد زيادي پردازشگر ديگر انتقال مي‌يابد. 


آموزش شبكه‌هاي عصبي مصنوعي :
همچنانكه در مورد اكثر شبكه‌هاي عصبي مطرح است،هدف از آموزش شبكه،رسيدن به شرايطي است كه شبكه قادر به پاسخگويي صحيح به داده‌هاي ارائه شده در آموزش شبكه(به خاطر سپردن) و همچنين داده‌هاي مشابه و متفاوت از ورودي هايي كه از آنها براي آموزش شبكه استفاده شده است(تعميم دادن)،باشد.
 
 
دو نوع آموزش شبكه به شكل زير است: 
الف‌ـ‌آموزش با معلم 
ب‌ـ‌آموزش بدون معلم 
برتري عمدة شبكه‌هاي عصبي آموزش داده‌شده بر محاسبات كلاسيك اين است كه نتايج مورد نياز با تلاش كمتر و در زمان كمتري قابل حصول است.در نتيجه اين مزايا خصوصاً براي مسائلي كه مستلزم محاسبات طولاني هستند بسيار مفيد و موثر واقع گردد. 
الف‌- آموزش با معلم 
آموزش اكثر شبكه‌هاي عصبي با استفاده از زوج بردارهاي نمونه صورت مي‌گيرد به طوري كه به هر بردار ورودي يك بردار خروجي مشخص نسبت داده مي‌شود.با ارائة اين مجموعه بردارها به شبكه،وزنها بر اساس الگوريتم يادگيري شبكه اصلاح مي‌گردند.اينگونه آموزش را آموزش با معلم مي‌نامند. 

ب-آموزش بدون معلم 
در اين نوع آموزش،بردارهاي ورودي به شبكه ارائه گرديده بدون اينكه بردارهاي خروجي مربوط به شبكه داده شوند،وزنهاي شبكه بصورتي اصلاح مي‌شوند كه بردارهاي ورودي مشابه در يك گروه‌بندي قرار گيرند.پاسخ شبكه بر اساس نزديكترين بردار به بردار ورودي خواهد بود. 


يكي از مشخصات بارزي كه استفاده از شبكه‌هاي عصبي را از روشهاي متداول محاسباتي متمايز مي‌كند،آموزش اين شبكه ها براي يادگيري است.يك شبكه آموزش مي‌بيند تا يك سري نتايج مورد انتظار با توجه به اطلاعات ورودي خاصي ايجاد نمايد. 
هرگاه شبكه‌اي اموزش ببيند،مي‌توان از آن به طور نامحدود و با استفاده از داده‌هاي ورودي،اطلاعاتي را بدست آورد كه شبكه قبلاً با آنها مواجه نبوده است.به عبارت ديگر،شبكه بر اساس تجربه آموزش مي‌بيند و برخلاف آنچه در محاسبات متداول روي مي‌دهد،با وجود يك اشتباه در اطلاعات ورودي تمامي محاسبات دچار اشكال نمي‌گردد. 



شبكه‌هاي عصبي مصنوعي مورد استفاده در مهندسي :دو نمونه از شبكه‌هاي عصبي مصنوعي كه در رشتة مهندسي در تقريب توابع بكار گرفته مي‌شود،عبارتند از:شبكة عصبي انتشار برگشتي وشبكة عصبي انتشار متقابل شبكه‌هاي عصبي انتشار برگشتي در مقليسه با شبكه‌هاي عصبي انتشار متقابل دقت بيشتري دارند و آن را مي‌توان در مواردي كه نياز به آموزش شبكة عصبي براي يك بار و استفادة دايم از آن باشد،بكار گرفت.به عنوان مثال اين شبكه در كنترل فعال سازه‌ها به هنگام زلزله به كار گرفته شده و نتايج حاصل از آن بسيار مطلوب گزارش شده است. 
يكي از معايب عمدة شبكه‌هاي عصبي انتشار برگشتي،سرعت كند همگرايي اين شبكه است.اين مشكل زماني كه مقياس مساله بزرگ باشد يعني تعداد واحدهاي ورودي و خروجي زياد شود،مشهود مي‌گردد. 
شبكة انتشار متقابل دقت كافي و لازم را ندارد و براي آموزش آن،حجم زيادي از زوجهاي آموزشي مورد نياز است،اما در مقابل،سرعت همگرايي اين شبكه بسيار زياد است و اين شبكه چندين برابر موثرتر از شبكة عصبي انتشار برگشتي عمل مي‌كند. 


وظايفي را كه شبكه‌هاي عصبي گوناگون مي‌توانند به عهده بگيرند عبارتند از: 
 با توجه به تعريف رياضي و يا مهندسي،شبكةعصبي يك سيستم نگاشت كننده برداري است،بدين معني كه نگاشتي از يك بردار ورودي به يك بردار خروجي مي‌باشد.(Mapping) 
 يكي‌ازساده‌ترين وظايف شبكه‌هاي عصبي‌گروه‌بندي الگوها (Pattern Classification) است.بدين معني كه تعلق داشتن يك بردار ورودي(الگو)به يك طبقه يا گروه مشخص توسط شبكه تعين مي‌گردد. 
 در بهينه‌سازي سازه‌ها،هر مرتبه با تغيير در يكي از پارامترهاي طراحي،تحليل سازه مجدداً صورت مي‌گردد.در چنين مواردي بكار گيري يك شبكة عصبي آموزش ديده مي‌تواند انتخاب مناسب بجاي تحليل دقيق سازه باشد. 
 شبكه‌هاي عصبي ساده تك لايه‌اي كه قادر به فراگيري مجموعه‌اي از زوج بردار هستند،اين نوع شبكه مدل ساده‌اي از حافظة انساني است.با اعمال يك بردار ورودي به شبكه نزديكترين برداري كه شبكه بر اساس آن آموزش داده‌ شده است به عنوان پاسخ انتخاب مي‌گردد.(Pattern Assocation) 
 شبكه‌هاي عصبي كه بر اساس رقابت عمل مي‌كنند،اين نوع شبكه‌ها بر اساس الگوريتمي خاص و بدون معلم آموزش مي‌بينند و به هنگام آموزش از اين نوع شبكه،با اعمال بردار ورودي،نرونهاي لايه‌هاي پردازش‌ كننده با هم رقابت نموده و يكي از نرون‌هاي اين لايه‌ برنده مي‌گردد. 
 
 
 
كاربرد شبكه‌هاي عصبي مصنوعي در علوم مختلف 
در حال حاضر شبكه‌هاي عصبي در علوم مختلف به صورت‌هاي گوناگون بكار گرفته شده‌اند. 
به طور خلاصه تعدادي از اين كاربردها بدين شرح است: 
 حل بسياري از مسائل كه شامل اطلاعات ورودي ناقص يا نادرستي هستند. 
 تشخيص الگوها 
 حذف نوفه(Nosie) در خطوط تلفن و يا ساير سيگنالهاي دريافتي 
 فشرده‌سازي اطلاعات تصويري براي كاهش حجم اطلاعاتي كه از يك نقطه به نقطة ديگري ارسال مي‌گردد. 
 تبديل تصاوير دريافتي به مجموعه‌اي از عكس‌العملها در ربات‌ها 
 پزشك فوري،شبكة آموزش ديده‌اي كه قادر به شناخت بيماري و تجويز داروست. 
 انجام هرگونه تصميم گيري در دنياي تجارت كه به سهولت انجام نمي‌گيرد،بلكه نياز به اطلاعات وسيعي در محدودة هدف مورد نظر دارد.در بسياري از كاربردها خصوصاً در مسائل مالي،شبكه‌هاي عصبي آموزش داده شده‌اند و هم‌اكنون مورد استفاده‌اند و تصميم گيري‌ها به عهدة اين شبكه‌ها واگذار شده‌ است. 


برخي از قابليت‌هاي استفاده از شبكه‌هاي عصبي در مهندسي عمران :
 در مسائل بهينه سازي،تحليل خطي و غير خطي سازه‌ها 
 آموزش شبكه در ايجاد ضرايب المانهاي ماتريس سختي سازه در محدودة مشخصي از اطلاعات ورودي در حل بسياري از مسائل غير خطي كه با استفاده از روشهاي پيچيدة اجزائ محدود صورت مي‌گيرد. 
 كاربرد قابل توجهي در كنترل فعاليت سازه‌ها تحت اثر نيروهاي ديناميكي دارد. 
 كاربرد در طراحي اولية سازه‌ها،با استفاده از شبكه‌هاي عصبي امكان رسيدن به طرح اوليه و يا مقدماتي امكان پذير مي‌گردد. 
 كاربرد شبكه‌هاي عصبي در بررسي رفتار سازه‌ها و تعيين موارد ضعف احتمالي آنها تحت اثر نيروهاي ديناميكي 
 در كارخانه‌هاي توليد كنندة قطعات پيش ساختة فولادي و بتن مسلح كه در كاربردي محصولات توليدي آنها تغييرات مختصري صورت مي‌گيرد،بكاربستن شبكه‌هاي عصبي مي‌تواند بسيار مفيد و موثر واقع گردد. 

كاربرد شبكه‌هاي عصبي مصنوعي در بهينه‌سازي سازه‌ها :
در طراحي بهينة سازه‌ها لازم است سازه را در دفعات متوالي تحليل نمود،زيرا توپولوژي و مشخصات سازه در پروسة بهينه سازي مرتب تغير پيدا مي‌كند.استفاده از روش‌هاي تقريبي تحليل سازه جانشين مناسبي براي تحليل دقيق مي‌باشد زيرا در روش دقيق مدت زمان محاسبات رايانه‌اي براي بهينه سازي بطور قابل ملاحظه‌اي افزايش مي‌يابد. 
برتري شبكه‌هاي عصبي بر روش‌هاي ديگر،سرعت بسيار زياد آنها در پاسخ دادن به داده‌ها است.در اين صورت مي‌توان زمان مورد نياز براي بهينه سازي سازه‌ها را كاهش داد و سازه‌هاي بزرگ در دنياي واقعي را بهينه نمود. 
براي استفاده از يك شبكة عصبي در بهينه سازي به عنوان يك تحليل كنندة سريع،لازم است ابتدا شبكه بر اساس يك سري زوجهاي ورودي خروجي تصادفي آموزش داده شود.بديهي است كه كاركرد شبكه قبلاً بايستس كنترل شود تا دقت خروجي‌ها در محدودة قابل قبول باشد.پس از آموزش شبكهؤدر مرحلة بهينه سازي سازه،ديگر نيازي به تحليل مجدد سازه نيست،بلكه در تكرارهاي بيشمار كه صورت مي‌گيرد شبكة عصبي به عنوان يك تحليل كنندة سريع عمل مينمايد. 


نتيجه گيــــري: بطور كل مي‌توان گفت كه بكار بستن شبكه‌هاي عصبي در زمينه‌هاي مختلف مهندسي عمران نتايج خوبي در بر دارد و بسياري از محاسبات عددي كه به دليل طولاني بودن زمان اجراي آنها به روش‌هاي معمول مشكل است،توسط اين شبكه ها امكان پذير گرديده است.
 
 
منبع:www.isoces.ir

برای محاسبه یکی از نامنظمی هایی پلان یعنی نامنظمی پیچشی، پیش تر در Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content. برنامه ای را به اشتراک گذاشتم. امروز قصد دارم برنامه ای مشابه و این بار برای نامنظمی سختی جانبی(طبقه نرم) موضوع بند 1-7-2-ث استاندارد 2800 ویرایش چهارم را به اشتراک بگذارم.
با توجه به اینکه قبلا در مورد نحوه محاسبه سختی جانبی بحث های زیادی دراین فوروم و فوروم های دیگر شده و بعضا راه کارهایی هم ارایه گردیده، حتی در مواردی هم با مقاومت جانبی اشتباه گرفته شده است، اینجا قبل از اینکه به جزئیات برنامه بپردازم، لازم میدانم تئوری پشت محاسبات برنامه را شرح دهم.
 
بخش اول: تعاریف آیین نامه ای
تعریف نامنظمی سختی جانبی در استاندارد 2800 ویرایش چهارم با ASCE 7-10  منطبق است:
 

 

 
البته در ASCE7-10 موارد استثنا قید شده که در 2800 وجود ندارد. اولین استثنا در مورد کنترل نسبت دریفت طبقات است: در مواردی که نسبت دریفت(Drift Ratio) در هر طبقه کمتر از 1.3 برابر نسبت دریفت در طبقه بلافاصله بالاتر از آن باشد، الزامی به کنترل نامنظمی سختی جانبی نیست. در انجام محاسبات دریفت، دو طبقه بالایی ساختمان نیاز نیست بررسی شود. همچنین پیچش تصادفی هم لازم نیست در نظر گرفته شود.
استثنای دوم در مورد ساختمان یک طبقه و دو طبقه است که در برخی نواحی لرزه ای نیازی به کنترل نامنظمی سختی جانبی ندارند(در اینجا موضوع بحث ما نیست)
   
 
 
به عبارت بهتر مورد یک استثنا عملا ذکر می کند، اگر کنترل نسبت های دریفت برآورده شود، ساختمان منظم در سختی جانبی محسوب می شود و کنترل همینجا پایان می یابد و اگر برآورده نشود( یعنی نسبت دریف در هر طبقه "بیشتر" از 1.3 برابر نسبت دریفت در طبقه بلافاصله بالاتر از آن باشد) دو حالت پیش روی ماست:
1.      بپذیریم که ساختمان نامنظمی سختی جانبی دارد و کنترل را پایان دهیم.
2.      به روش سختی نامنظمی سختی جانبی را کنترل کنیم که خود سه حالت دارد:
          1.2  عدم وجود نامنظمی
          2.2  وجود نامنظمی طبقه نرم
          3.2  وجود نامنظمی طبقه خیلی نرم
 
نحوه کنترل سختی جانبی به روش سختی، چیزی است که محل سوال است. نرم افزار ETABS 2015 جدولی تحت عنوان Story Stiffness ارائه می دهد، منتها بنده نتوانستم اطلاعاتی در مورد این جدول پیدا کنم که این سختی که در جدول آمده، چطور محاسبه شده و آیا ما می توانیم در کنترل نامنظمی سختی جانبی از اعداد این جدول استفاده کنیم یا خیر. به عبارت بهتر آیا این سختی ها، سختی مجزای هر طبقه است؟(از مهندسین، اگر کسی اطلاعی دارد، ممنون می شوم بنده را هم در جریان بگذارد). به هرحال ETABS2015  از موضوع بحث این تاپیک خارج است و نرم افزار بنده هم فعلا با خروجی ورژن 9.7.4 کار می کند.
 
بخش دوم: تعاریف در سایر رفرنس ها
دکتر چارلی در کتاب راهنمای ASCE7-10(رفرنس 1) در بخش سوالات پر تکرار نحوه محاسبه سختی جانبی به منظور استفاده در کنترل نامنظمی سختی جانبی را به دو روش توضیح داده است. که هر دو روش با آنچه به عنوان تعریف سختی طبقه در 2800 آمده فرق می کند. بنده مثال 10 در مورد کنترل سختی جانبی و سوال 3 از بخش سوالات پر تکرار را ترجمه کرده ام(ترجمه در حد توان) و در این تاپیک ضمیمه شده است. برای اطلاعات بیشتر به این فایل ها مراجعه کنید. بنابراین بیشتر در این مورد نمی نویسم چون کنترل نامنظمی سختی جانبی به روش سختی هم موضوع بحث این تاپیک نیست.

فایل اکسل، محاسبه سختی بر اساس جابجایی را به دو روش انجام می دهد.
1.      یک تقسیم بر نسبت دریفت طبقه (SEAOC)
2.      برش طبقه تقسیم بر دریفت طبقه (GB50011)
 
توضیح روش اول:
انجمن مهندسین سازه کالیفرنیا در کتاب منوال IBC 2006(رفرنس 2) در مثال 4 به کنترل این نامنظمی به روش جابجایی(در مقابل محاسبه دقیق سختی، روش سختی) پرداخته است. نویسندگان معتقدند که هدف از کنترل این نامنظمی این است که تعیین شود آیا الگوی توزیع بار جانبی به طور قابل ملاحظه ای با الگوی تجویزی در آیین نامه(بخش 3-3-6 از 2800 و بخش 12.8.3 از ASCE7-10) متفاوت است یا خیر. الگوی تجویزی در آیین نامه برای پاسخ مود اول سازه شکلی مشخص در نظر می گیرد.(برای زمان تناوب کمتر یا مساوی 0.5 ثانیه، به شکل خطی(مثلثی) و در غیر اینصورت به صورت منحنی حداکثر تا درجه دو خواهد بود). با درک هدف آیین نامه از کنترل این نامنظمی، نویسندگان معتقدند که می توان از مقایسه نسبت های دریفت در اثر بارهای جانبی تجویزی به جای مقایسه سختی استقاده کرد. همچنین معتقدند که مقایسه بر مبنای تغییر شکل حتی ممکن است از مقایسه سختی موثرتر نیز باشد، زیرا شکل مود اول را اغلب می توان به خوبی با جابجایی سازه در اثر الگوی بارهای تجویزی آیین نامه، تقریب زد. به این علت از نسبت دریفت استفاده می شود(به جای استفاده از دریفت) که نسبت دریفت تغییرات شیب در شکل مود را بهتر نشان می دهد، خصوصا وقتی که تغییرات قابل توجهی در ارتفاع طبقات وجود داشته باشد.
 
دکتر ویلاورده در کتاب مفاهیم اساسی مهندسی زلزله(رفرنس 3) در فصل 12 و بخش 12.2.5 توضیح می دهد که فرضیات اساسی تحلیل استاتیکی معادل به قرار زیر است:
1.      سازه فقط در مود اول خودش نوسان می کند. به این معنی که تاثیر مودهای بالاتر در پاسخ کلی سازه ممکن است نادیده گرفته شود.
2.      شکل مود سازه به صورت خطی با ارتفاع تغییر می کند.(توضیح اینکه توان K که به ارتفاع در ویرایش چهارم اضافه شده است برای اصلاح این فرضیه و نزدیک کردن آن به واقعیت است)
3.      کل وزن سازه به عنوان وزن موثر در مود اول در نظر گرفته می شود.(این فرض در جهت اطمینان است زیرا وزن موثر در مود اول معمولا بین 60 تا 80% از وزن کل سازه است)
برای توضیحات بیشتر به رفرنس مراجعه کنید. فکر کنم توضیحات در مورد روش اول و فلسفه آن کامل شده باشد.
 
"با تشکر فراوان از مهندس عباسی برای معرفی این منبع ارزشمند. ایشان چه از لحاظ دانش کامپیوتری و چه در زمینه تخصصی عمران سال هاست حق زیادی بر گردن بنده دارند، امیدوارم روزی بتوانم جبران کنم"
 
توضیح روش دوم:
این روش که بر مبنای آیین نامه کشور چین است که در مورد طراحی لرزه ای ساختمان هاست(رفرنس 4) . برای اولین بار  در نرم افزار midas Gen با آن مواجه شدم(نرم افزار midas جداول خروجی کنترل نامنظمی به هر دو روش اراوه می کند) در ایمیلی  از فلسفه وجودی این روش از پشتیبانی midas پرسیدم. پاسخ به قرار زیر است:
Dear sir,
Story stiffness is the ratio of story force and story drift. but for GB50011-2001 midas calculate story stiffness based on the said formula. for detail you can refer attached document, in this document is mention about how the midas take story stiffness for calculation, and also attached image of GB50011-2001 in this page it mention about the calculation of story force and drift from that you have to calculate story stiffness value.
و در پاسخ به ایمیل بعدی که پرسیده بودم آیا در این آیین نامه تعریف مشخصی از سختی طبقه ارائه شده یا خیر:
Dear sir,
Sorry but they didn't say any specific definition for story stiffness in GB50011, But normally story shear is ratio of story force and story drift. In code they mention about how to calculate story shear and drift. Based on that we can calculate.
 
واقعیت این است که بنده درست متوجه منظور ایمیل نشدم که بالاخره بر اساس کدام استدلال ما می توانیم برش طبقه را بر دریفت طبقه تقسیم کرده و در محاسبه نامنظمی سختی جانبی استفاده کنیم. به هر حال تعاریف سختی طبقه در رفرنس های مختلف یکسان نیست و این را نیز  به عنوان یک تعریف در نظر می گیریم. تیم midas می گوید که در آیین نامه نحوه محاسبه برش طبقه توضیح داده شده و همچنین می دانیم که سختی طبقه هم نسبتی از نیروی طبقه به دریفت طبقه است، بنابراین بر این اساس می توانیم برش طبقه تقسیم بر دریفت طبقه را مبنای محاسبه سختی در نظر بگیریم. با فرض صحیح بودن استدلال، به نظرم این استدلال را می توان تقریبا برای هر آیین نامه زلزله ای به کار برد! چه چیزی در مورد GB50011 خاص هست، بنده اطلاعی ندارم. منظور از تصاویر ضمیمه شده در متن ایمیل صفحات 36 و 101 رفرنس 4 می باشد. به هر حال این روش محاسبه نیز در فایل اکسل گنجانده شده است.
 
فایلی نیز ضمیمه شده است که روش محاسبه سختی طبقه توسط نرم افزار STAAD Pro را شرح می دهد(مشابه روش SEAOC).
 
بخش سوم: توضیحات فایل اکسل
یک سری توضیحات کلی مثل روش کار و پیش نیازها و... که در تاپیک Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content. وجود دارد و اینجا تکرار نمی کنم.
در بخش انتخاب استاندارد، فرق بین 2800 و ASCE7 در استفاده از موارد استثناست که بالا توضیح داده شده است. همچنین روش محاسبه سختی نیز مفصلا راجع به آن بحث شد. در روش SEAOC محاسبات در رفرنس اصلی بر مبنای جابجایی صورت گرفته و برای مقایسه هم حدود آیین نامه نیز بر اساس جابجایی تغییر داده شده است(مثلا طبقه ای نرم است که 70% نسبت دریفت آن طبقه، بیشتر از نسبت دریفت طبقه بلافاصله بالاتر از خود باشد). در اینجا برای راحتی مجددا بر اساس سختی مقایسه انجام شده. 
بر خلاف برنامه کنترل نامنظمی پیچی، در اینجا باکس مربوط به انتخاب حالات بار لرزه ای حذف شده است. علت آن این است که فقط حالات بار بدون پیچش تصادفی مد نظر است که برنامه اتوماتیک از بین بارهای لرزه ای آن ها را انتخاب می کند و در جدول قرار می دهد.
نمودار نیز جابجایی نرمالایز شده در هر جهت را با الگوی تجویزی نرمالایز شده آیین نامه ای مقایسه می کند. هدف این بوده که متوجه شویم جابجایی سازه در اثر الگوی بار جانبی تجویزی چقدر با شکل مود اول تجویزی آیین نامه(مثلا برای تناوب کمتر از 0.5 ثانیه، به صورت خطی با ارتفاع تغییر می کند) اختلاف دارد.
 
و در نهایت، برنامه خالی از اشکال نیست، هر گونه پیشنهاد بهبود برنامه با کمال میل پذیرفته می شود.
 
منابع:
این منابع به علت حجم زیاد آپلود نشده است.
 
Ref1: Guide to the Seismic Load Provisions of ASCE 7-10, Finley A. Charney, Ph.D., P.E
Ref2: The 2006 IBC Structural/Seismic Design Manual Volume I, SEAOC
Ref3: Fundamental Concepts of  EARTHQUAKE ENGINEERING, Roberto Villaverde
Ref4: Code for Seismic Design of Buildings GB50011-2001
 
 
 

 


Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.
Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

اوج هم دلی تو جامعه مهندسی رو داره فریاد می زنه
یه لحظه اگه خودشون رو جای طراح و یا ناظر اون مجموعه می گذاشتن که الان تو چه استرسی هستن ( حتی اگه مقصر هم نباشن باز هم دلشوره داره چون.....) شاید همچین کاری نمی کردند
اگه یه همچین اتفاقی به شکل دیگه ای مثلا  توی جامعه پزشکی افتاده بود اونوقت اوج هم دلی و کمک به همکارشون (ولو حتی  اگه مقصر و مستحق مجازات بود )   رو مشاهد می کردید و چه بسا با کلی زد و بند و ... شاید نجاتش هم میدادن
ولی تو جامعه مهندسی اکثرا (نه همه) دنبال  قربانی کردن و خوردن حق هم دیگه هستن.
خلاصه این که به نظر من این  خیلی عکس بدیه و ای کاش خیلی ها نبینن این عکسو

در کشورهای دنیا، طراحی تعدادی از قاب ها یا المان های سازه ای به عنوان اعضای اصلی سیستم مقاوم لرزه ای رایج است. در این رویکرد، تعدادی از قاب ها یا المان های سازه ای (مثل دیوار برشی) با جزییات کامل لرزه ای طراحی می شوند و مابقی اعضا تنها برای بار ثقلی و تحمل جابجایی های مربوط به زلزله طرح، طراحی می شوند. این روش طراحی، در کشور ما نیز به خصوص در سیستم هایی دال دیوار که شامل تعداد کمی ستون باشد (اعم از دال تخت، وافل، انواع دال های توخالی و پیش تنیده) رایج شده است. آیین نامه 2800 در بخش 10 فصل 3 خود اشاره ای گذرا به مدلسازی این قبیل اعضا دارد. از آنجا که آگاهی از روش درست رفتار با اینگونه سازه ها به طور کلی و در مدلسازی به صورت خاص اهمیت دارد، و همچنین با توجه به سکوت آیین نامه های داخلی در این مورد، به نوشته ای از یکی اساتید به نام مهندسی زلزله برخورد کردم که به اعتقاد اینجانب، مسائل موجود در این متد طراحی را به نحو نسبتا مناسبی بررسی کرده است. همکاران علاقمند را به مطالعه  این نوشته دعوت می کنم. در ترجمه نوشته، صرفا مطالب مرتبط با موضوع اقتباس شده است و از ذکر مطالب مربوط به بهسازی لرزه ای یا اشاره مستقیم به یوروکد جز در جاهایی که برای مفاهیم ضروری بوده است خودداری کرده ام.

 

 


Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

در کشورهای دنیا، طراحی تعدادی از قاب ها یا المان های سازه ای به عنوان اعضای اصلی سیستم مقاوم لرزه ای رایج است. در این رویکرد، تعدادی از قاب ها یا المان های سازه ای (مثل دیوار برشی) با جزییات کامل لرزه ای طراحی می شوند و مابقی اعضا تنها برای بار ثقلی و تحمل جابجایی های مربوط به زلزله طرح، طراحی می شوند. این روش طراحی، در کشور ما نیز به خصوص در سیستم هایی دال دیوار که شامل تعداد کمی ستون باشد (اعم از دال تخت، وافل، انواع دال های توخالی و پیش تنیده) رایج شده است. آیین نامه 2800 در بخش 10 فصل 3 خود اشاره ای گذرا به مدلسازی این قبیل اعضا دارد. از آنجا که آگاهی از روش درست رفتار با اینگونه سازه ها به طور کلی و در مدلسازی به صورت خاص اهمیت دارد، و همچنین با توجه به سکوت آیین نامه های داخلی در این مورد، به نوشته ای از یکی اساتید به نام مهندسی زلزله برخورد کردم که به اعتقاد اینجانب، مسائل موجود در این متد طراحی را به نحو نسبتا مناسبی بررسی کرده است. همکاران علاقمند را به مطالعه  این نوشته دعوت می کنم. در ترجمه نوشته، صرفا مطالب مرتبط با موضوع اقتباس شده است و از ذکر مطالب مربوط به بهسازی لرزه ای یا اشاره مستقیم به یوروکد جز در جاهایی که برای مفاهیم ضروری بوده است خودداری کرده ام.

 

 


Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

مطابق استاندارد 2800 ویرایش چهارم، یکی از موارد کنترل نامنظمی در پلان، بند 1-7-1-ب یعنی نامنظمی پیچشی است. متاسفانه نرم افزار ETABS تا ویرایش 2015 قادر به ارایه نتایج کنترل این بند مطابق آیین نامه نمی باشد. تا جایی که بنده اطلاع دارم، تنها نرم افزار تجاری که جدول کنترل نامنظمی را ارایه می دهد، midas Gen می باشد.
 
با توجه به اهمیت کنترل این بند از نامنظمی در پلان، بنده تصمیم گرفتم فایل اکسلی رو تهیه کنم تا روند کنترل نامنظمی پیچشی آسان تر شود. به طور کلی برنامه خروجی ACCESS از نرم افزارETABS را می گیرد و سپس با استفاده از جداول جابجایی نقاط و... به کنترل وجود نامنظمی پیچشی می پردازد.
 
دو حالت کلی برای روش محاسبه نامنظمی پیچشی(دریفت) در نظر گرفته شده:
1. مطابق استاندارد 2800 , ASCE 7-10
2. مطابق ETABS
 
در روش اول کاربر بایستی نقاط بحرانی انتهایی را به برنامه معرفی کند و محاسبات در هر جهت بر مبنای فقط دو نقطه صورت می گیرد. اما روش دوم نیازی به وارد کردن نقاط انتهایی نیست، در این روش حداکثر و میانگین دریفت نقاط در هر طبقه مبنای محاسبه قرار می گیرد. روش دوم برای حالتی مناسب که نامنظمی ساختمان به صورتی است که انتخاب نقاط بحرانی انتهایی دشوار باشد. توجه کنید که این روش بر مبنای آیین نامه نیست.
 
وجود خرپشته درمدل به دو صورت اعلام توسط کاربر و یا محاسبه اتوماتیک به روش تقریبی(مقایسه مساحت خرپشته نسبت به بام) کنترل می شود. همچنین نموداری برای ترسیم دریفت حداکثر در نقاط نیز گنجانده شده است که قابلیت انتخاب حالات بار لرزه ای دلخواه را دارد.
 
گزینه های مختلفی چون کنترل اتصال نقاط به دیافراگم صلب برای هر دو روش و همچنین در نظر گرفتن فقط نقاط متصل به اعضای عمودی برای روش دوم، در برنامه وجود دارد. همچنین امکان ضرب کردن ضریب بزرگنمایی در خروج از مرکزیت 5%(در صورت نیاز) نیز گنجانده شده است.  در نهایت نتایج در جدولی ارایه شده است که کاملا خوانا و گویا می باشد بطوریکه با یک نگاه به سرعت بحرانی ترین حالت برای کاربر مشخص شود.
 
سعی شده تا جای ممکن برنامه خطایی نداشته باشد و همچنین حالات محتمل خطای کاربر نیز پیش بینی شده باشد. به هرحال امکان وجود خطا در برنامه چه از لحاظ تخصصی عمران (اشتباه در محاسبات مربوط به نامنظمی پیچشی) و چه از لحاظ برنامه نویسی وجود دارد.
 
پیش نیازهای برنامه:
 
1.ETABS 9.7.4
2. Office 2013 به بالا(نسخه لایت با Office 2007 سازگار است)
3. فعال بودن ماکرو در Excel
4. تنظیم کردن زبان فارسی برای برنامه هایی که یونیکد نیستن(Language for non-Unicode Programs)
 
سورس برنامه(قسمت vba) جهت جلوگیری از دستکاری سهوی بسته شده است ولی مهندسینی که دستی در برنامه نویسی vba دارند، در صورت تمایل سورس برنامه در اختیارشان قرار خواهد گرفت.
 
ارائه هرگونه پیشنهاد و گزارش خطای برنامه با کمال میل پذیرفته می شود.
 
 

 
 

 
 
ویرایش 1.1 لایت:
1. حذف نمودار و کلیه محاسبات مربوطه
2. سازگاری با Excel 2007
3. تغییر فرمت فایل از xlsb به xlsm(افزایش حجم فایل به همین دلیل است)
 
ویرایش 1.1:
1. اصلاح نمایش واحد اندازه گیری در جدول
2.اصلاح نحوه محاسبه جابجایی حداکثر برای استفاده در محاسبه ضریب بزرگنمایی(روش آیین نامه ای)
در ویرایش قبلی، جابجایی حداکثر از بین نقاط وارده توسط کاربر، انتخاب میشد. در ویرایش جدید مقدار حداکثر از بین تمام نقاط طبقه انتخاب می شود. در صورت انتخاب کنترل اتصال نقاط به دیافراگم صلب، مقدار حداکثر از بین نقاط متصل به دیافراگم صلب انتخاب می شود. 
3. اصلاح برخی ایرادات جزئی

Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.
Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.
Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

با این تعداد طبقات برای جهتی که قاب با مهاربند همگرای ویژه دارید و با توجه به اینکه باید در یک فایل دوم با حذف مهاربندها نیروهای معادل ظرفیت کششی و فشاری آنها را جایگزین و از ستونها جواب بگیرید بعید است که با این مقاطع جواب بگیرید. بهتر است تعداد دهانه ها را افزایش دهید یا اینکه از سیستم دوگانه استفاده کنید

همکار گرامی
 
- من به دلایلی در تمام برنامه ها و نکات طراحی مطرح شده در این سایت از روابط ACI 318 -14 استفاده می کنم. این رابطه دقیقا همان رابطه Branson که توسط ACI برای "تخمین" تغییرمکان تیرها استفاده می شود و نیمه تجربی است
بنابراین استفاده از همین رابطه قابل توصیه هست. بند 24.2.3.7 آیین نامه شرایط استفاده از این رابطه را برای تیرهای طره ای بدقت بیان کرده است ( اجمالا برای تیرهای طره فقط در محل تکیه گاه Ie محاسبه می شود و برای تیرهای پیوسته با میانگین گیری از مقادیر Ie در نقاط بحرانی لنگرهای مثبت و منفی). استفاده از این مقادیر کافی تشخیص داده شده است ACI 435.5R.  بطور خلاصه، استفاده از همین رابطه برای تیرهای طره ای از دقت کافی برخوردار بوده نیازی به رجوع به رابطه مبحث 
نهم نمی باشد.
 
- روابط مورد استفاده از PCA NOTES ON ACI 318 که توسط نشرعلم عمران هم ترجمه شده است استخراج شده است. این کتاب، مرجع بسیار خوبی برای علاقمندان به سازه های بتنی است. 

یکی از پر کاربردترین مقررات ملی ساختمان مربوط به مبحث ششم می باشد.
آخرین ویرایش این مبحث، ویرایش سوم انتشار یافته به سال 1392 است.
این مبحث به همراه استاندارد 2800 ، آئین نامه بارگذاری ایران را تشکیل می دهد.
 
در نت از این مبحث دو نسخه وجود دارد اولی نسخه ای با کیفیت پایین و کم رنگ که بعضا برای استفاده از منحنی های آن با مشکلاتی همراه است، دوم نسخه ای با کیفیت که پر است از آگهی ها و واترمارک های تبلیغاتی یک موسسه که در جای جای کتاب، جداول و منحنی ها نقش بسته و تمرکز استفاده کننده را به هم می زند. نسخه سومی از این مبحث با کیفیت خیلی خوب و بدون تبلیغات بدستم رسید که برای استفاده دوستان به اشتراک می گذارم.
 

این نسخه مربوط به چاپ اول، انتشار یافته به سال 1392 می باشد، به همراه آن غلط‌نامه چاپ اول موضوع ابلاغ اصلاحیه ویرایش 1392 مبحث ششم مقررات ملی ساختمان مصوب شورای تدوین مقررات ملی ساختمان در جلسه شماره 26 مورخ 94.12.19 را نیز جهت اعمال اصلاحات لازم ، پیوست نموده ام.
 

Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.  
.


Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.
Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

با سلام و تقدیم احترام
 
به پیوست ویرایش اولیه صفحه گسترده طراحی اتصال مهاربند تقدیم می گردد.
 
البته این صفحه گسترده جای کار بسیار دارد که به مرور تکمیل و باگ گیری خواهد شد، مواردی که در این ویرایش لحاظ گردیده عبارتند از؛
 
محاسبه و کنترل جوش اتصال مهاربند به ورق اتصال
 
محاسیه و کنترل جوش اتصال ورق اتصال به تیر و ستون (بر اساس روش KISS)
 
کنترل کشش و کمانش در مقطع مؤثر ویتمور
 
منبع اصلی در این زمینه راهنمای تهیه شده از سوی همکارانم در سازمان نوسازی مدارس می باشد.
 
 


Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

در حقیقت کنترل شده است. وقتی میزان کرنش در دورترین تار کششی را بدست می آوریم و مقدار آن از 0.004 بیشتر باشد، این به این معنی است که مقدار آرماتور شما از مقدار متناظر با 0.004 کمتر است. این رویکرد جدید مبحث نهم است ( که همان رویکرد دهه گذشته آیین نامه aci است ) در مثال ذکر شده این مقدار خیلی بیشتر از 0.004 است و بنابراین میلگرد از میزان حداکثر فاصله قابل توجهی  دارد. می توان از جدول زیر هم که بر اساس این رویکرد تهیه شده است استفاده کرد:

در حقیقت کنترل شده است. وقتی میزان کرنش در دورترین تار کششی را بدست می آوریم و مقدار آن از 0.004 بیشتر باشد، این به این معنی است که مقدار آرماتور شما از مقدار متناظر با 0.004 کمتر است. این رویکرد جدید مبحث نهم است ( که همان رویکرد دهه گذشته آیین نامه aci است ) در مثال ذکر شده این مقدار خیلی بیشتر از 0.004 است و بنابراین میلگرد از میزان حداکثر فاصله قابل توجهی  دارد. می توان از جدول زیر هم که بر اساس این رویکرد تهیه شده است استفاده کرد:

در حقیقت کنترل شده است. وقتی میزان کرنش در دورترین تار کششی را بدست می آوریم و مقدار آن از 0.004 بیشتر باشد، این به این معنی است که مقدار آرماتور شما از مقدار متناظر با 0.004 کمتر است. این رویکرد جدید مبحث نهم است ( که همان رویکرد دهه گذشته آیین نامه aci است ) در مثال ذکر شده این مقدار خیلی بیشتر از 0.004 است و بنابراین میلگرد از میزان حداکثر فاصله قابل توجهی  دارد. می توان از جدول زیر هم که بر اساس این رویکرد تهیه شده است استفاده کرد:

با سلام. با این تغییر با میزان نسبت آرماتور حداکثر مقطع با ایین نامه aci منطبق شده است. حد پیشنهادی برابر با پایین ترین حد مجاز شکل پذیری مقطع می باشد؛ به نحوی که مقطع کنترل شده فشاری نشود.
برای محاسبه اپسیلون t در مرکز دورترین لایه آرماتورها   از سازگاری کرنش ها استفاده می شود. برای طراحی خمشی و خمشی-فشاری معمول نیاز به ورود به جزییات خاصی
نظیر آنچه ذکر فرمودید نیست. برای توضیحات بیشتر می توان به خود آیین نامه aci یا مراجعی مثل کتاب دکتر مستوفی نژاد مراجعه فرمایید. اما برای اینکه بدانیم میزان آرماتور حداکثر چه مقدار تغییر می کند
کافی است رابطه نسبت آرماتور بالانس مقطع اینبار به جای کرنش 0.002 براساس کرنش 0.004 نوشته شود. در اینصورت مقدار نسبت آرماتور حداکثر در حالت دوم نسبت به حالت قبل 0.72 خواهد شد ( نسبت 3/7 به 3/5)
که با تقریب خوبی با نسبت 0.75 نسبت آرماتور بالانس ویرایش های قبلی آیین نامه aci سازگار است. عدد 0.025 ویرایش قبلی نسبت آرماتور خیلی بالایی است و حذف آن به نظر من اقدام کاملا درستی به شمار می رود (البته نه از جهت زیاد بودن مقدار بلکه از این منظر که
وجود داشتن آن برای بتن های با مقاومت فشاری بالا محدود کننده بود و کاربرد رابطه اول را محدود می کرد ) نمونه ای از
این رویکرد aci پیوست می باشد.

Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

با سلام. با این تغییر با میزان نسبت آرماتور حداکثر مقطع با ایین نامه aci منطبق شده است. حد پیشنهادی برابر با پایین ترین حد مجاز شکل پذیری مقطع می باشد؛ به نحوی که مقطع کنترل شده فشاری نشود.
برای محاسبه اپسیلون t در مرکز دورترین لایه آرماتورها   از سازگاری کرنش ها استفاده می شود. برای طراحی خمشی و خمشی-فشاری معمول نیاز به ورود به جزییات خاصی
نظیر آنچه ذکر فرمودید نیست. برای توضیحات بیشتر می توان به خود آیین نامه aci یا مراجعی مثل کتاب دکتر مستوفی نژاد مراجعه فرمایید. اما برای اینکه بدانیم میزان آرماتور حداکثر چه مقدار تغییر می کند
کافی است رابطه نسبت آرماتور بالانس مقطع اینبار به جای کرنش 0.002 براساس کرنش 0.004 نوشته شود. در اینصورت مقدار نسبت آرماتور حداکثر در حالت دوم نسبت به حالت قبل 0.72 خواهد شد ( نسبت 3/7 به 3/5)
که با تقریب خوبی با نسبت 0.75 نسبت آرماتور بالانس ویرایش های قبلی آیین نامه aci سازگار است. عدد 0.025 ویرایش قبلی نسبت آرماتور خیلی بالایی است و حذف آن به نظر من اقدام کاملا درستی به شمار می رود (البته نه از جهت زیاد بودن مقدار بلکه از این منظر که
وجود داشتن آن برای بتن های با مقاومت فشاری بالا محدود کننده بود و کاربرد رابطه اول را محدود می کرد ) نمونه ای از
این رویکرد aci پیوست می باشد.

Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

با سلام. با این تغییر با میزان نسبت آرماتور حداکثر مقطع با ایین نامه aci منطبق شده است. حد پیشنهادی برابر با پایین ترین حد مجاز شکل پذیری مقطع می باشد؛ به نحوی که مقطع کنترل شده فشاری نشود.
برای محاسبه اپسیلون t در مرکز دورترین لایه آرماتورها   از سازگاری کرنش ها استفاده می شود. برای طراحی خمشی و خمشی-فشاری معمول نیاز به ورود به جزییات خاصی
نظیر آنچه ذکر فرمودید نیست. برای توضیحات بیشتر می توان به خود آیین نامه aci یا مراجعی مثل کتاب دکتر مستوفی نژاد مراجعه فرمایید. اما برای اینکه بدانیم میزان آرماتور حداکثر چه مقدار تغییر می کند
کافی است رابطه نسبت آرماتور بالانس مقطع اینبار به جای کرنش 0.002 براساس کرنش 0.004 نوشته شود. در اینصورت مقدار نسبت آرماتور حداکثر در حالت دوم نسبت به حالت قبل 0.72 خواهد شد ( نسبت 3/7 به 3/5)
که با تقریب خوبی با نسبت 0.75 نسبت آرماتور بالانس ویرایش های قبلی آیین نامه aci سازگار است. عدد 0.025 ویرایش قبلی نسبت آرماتور خیلی بالایی است و حذف آن به نظر من اقدام کاملا درستی به شمار می رود (البته نه از جهت زیاد بودن مقدار بلکه از این منظر که
وجود داشتن آن برای بتن های با مقاومت فشاری بالا محدود کننده بود و کاربرد رابطه اول را محدود می کرد ) نمونه ای از
این رویکرد aci پیوست می باشد.

Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

ترسیم نمودار اندرکنش سه بعدی ستون ها PMM از مطالب نسبتا پیچیده طراحی سازه های بتنی است. متاسفانه تقریبا
در هیچ کدام از کتب در دسترس نحوه ترسیم این سطوح تشریح نشده است و صرفا به کلیاتی اشاره و بسنده شده است.
پست پیوست حل تفصیلی این مسئله به روش دوران کرنش روی مقطع مستطیلی است که به صورت یک ماکرو VBA پیاده سازی
شده است. مطالب پیوست شامل سه قسمت است:

 
 

- فایل اکسل حاوی ماکرو 
 
- متن برنامه به صورت جداگانه که به صورت نسبتا مناسبی کامنت گذاری شده است.
 
- یک فایل MATLAB بسیار ساده برای ترسیم نمودار سه بعدی که باید در کنار فایل اکسل اصلی استفاده شود.
 
 
 
برای استفاده از امکان ترسیم نمودار باید MATLAB نصب باشد و مختصری با آن آشنا باشید
برای استفاده از برنامه اولین بار حتما مجوز اجرای ماکرو را در اکسل را کلیک کنید
ابتدا داده های ورودی را وارد کرده، دکمه محاسبه مختصات را بزنید سپس دکمه منحنی اندرکنش را بزنید تا در جدول مربوطه داده های نمودار نمایش داده شود.
 


Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.
Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.
Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

ترسیم نمودار اندرکنش سه بعدی ستون ها PMM از مطالب نسبتا پیچیده طراحی سازه های بتنی است. متاسفانه تقریبا
در هیچ کدام از کتب در دسترس نحوه ترسیم این سطوح تشریح نشده است و صرفا به کلیاتی اشاره و بسنده شده است.
پست پیوست حل تفصیلی این مسئله به روش دوران کرنش روی مقطع مستطیلی است که به صورت یک ماکرو VBA پیاده سازی
شده است. مطالب پیوست شامل سه قسمت است:

 
 

- فایل اکسل حاوی ماکرو 
 
- متن برنامه به صورت جداگانه که به صورت نسبتا مناسبی کامنت گذاری شده است.
 
- یک فایل MATLAB بسیار ساده برای ترسیم نمودار سه بعدی که باید در کنار فایل اکسل اصلی استفاده شود.
 
 
 
برای استفاده از امکان ترسیم نمودار باید MATLAB نصب باشد و مختصری با آن آشنا باشید
برای استفاده از برنامه اولین بار حتما مجوز اجرای ماکرو را در اکسل را کلیک کنید
ابتدا داده های ورودی را وارد کرده، دکمه محاسبه مختصات را بزنید سپس دکمه منحنی اندرکنش را بزنید تا در جدول مربوطه داده های نمودار نمایش داده شود.
 


Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.
Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.
Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

تیر عریض تر از ستون شرایطی دارد که در ACI318-2014 با دتایل نشان داده شده است. یک خاموت باید کل تیر را فراگیرد. دو خاموت کوچک  هم باید در قسمتهای بیرون زده از ستون اجرا شود.

این پلیت باید برای لنگر M طراحی شود (ضخامت و ابعاد)، از آنجایی که اتصال مفصلی است بنابراین لنگر گیرداری تکیه گاهی وجود نخواهد داشت و لنگر M معادل حاصلضرب V در خروج از مرکزیت پیچ اتصال جان خواهد بود که چندان زیاد نمی شود، بنابراین ضخامت صفحه را نیز زیاد نخواهد کرد و شاید حداقل ضخامت آئین نامه ای مرتبط با جوش صفحه و انکر یا گل میخ تعیین کننده باشد. هر گل میخ نیز باید برای برش V/n  که در اینجا V/3 است طراحی شود و انکر فوقانی نیز باید برای نیروی فشاری M/d طراحی شود. (این انکر باید بعنوان تکیه گاه صفحه برای نیروی کششی پایین صفحه نیز منظور گردد)
 
این شکل تیپ استاندارد صفحه اتصال نمی باشد ، بلکه یک شکل آموزشی است که می خواهد به شما نحوه توزیع نیروها و پخش آنها را دیکته کند، نیروی فشاری در بالا باید توسط انکر تحمل شود و نیروی کششی در پایین بایستی توسط صفحه، درصورتی که در عمل عکس این حالت وجود دارد
 

 
با توجه به تضادی که بین سئوال در حالت متعارف خود  (طراحی Insert Plate  ) و شکل پیوست شده جناب کاویانی وجود دارد، با اجازه کاربران محترم و با توجه به مطالب عنوان شده، جمع بندی خودم را بیان می دارم.
 
شکل ضمیمه شده، مرتبط با کتابی از درس مقاومت مصالح یا تحلیل سازه ها می باشد و تصویر، ازقصد نویسنده کتاب برای تشریح و تفهیم انتقال نیرو از عضوی به عضو دیگر و تفکیک و تشریح نیروهای محوری، برشی و لنگر خمشی و بیان اصل سوپرپوزیشن (Superposition Principle) برای خواننده، خبر می دهد.
تیری فلزی با اتصال مفصلی به تیر یا ستون بتنی از طریق یک صفحه با انکر و گل میخ متصل شده است. پیچ های فلزی اتصال تیر به صفحه اتصال نیز در مرکز نبوده و دارای خروج از مرکزیت می باشند. نیروهایی قائم و ثقلی تیر باعث ایجاد نیروی برشی V می شوند خروج از مرکزیت پیچ های اتصال نیز لنگر M را ایجاد می نمایند. بر اساس اصل سوپر پوزیشن، تصویر، تاثیر گذاری V و M بر اتصال را از هم تفکیک نموده ، با ترسیم دوشکل دیگر که معادل شکل اولیه می باشد بیان می دارد که نیروی V توسط سه گل میخ برش گیری شده و هر کدام معادل V/3 سهم خواهند برد، لنگر M هم به زوج نیروی M/d تبدیل می شود که انکر بالایی باید نیروی فشاری M/d را تحمل نموده و در پایین صفحه هم نیروی بلند کننده صفحه (و برابر با نیروی فشاری) در مرکز ثقل مثلث توزیع تنش اثر می نماید.
 
ارتباط این شکل با طراحی بهینه یک صفحه اتصالی به بتن (Insert Plate) کاملا معکوس است، اگر بخواهیم مسئله را در حد یک تمرین فکری و درک مفاهیم بررسی نمائیم مجاز خواهیم بود و می توانیم هرگونه مدلی را برای سیستم اتصال انتخاب نموده، راجع به آن بحث نمائیم و از آنجایی که تمرین است و قرار نیست اجرا شود، مانعی ندارد، لیکن در عمل  این گونه مدل سازی ها برای طراحی و اجرا، مسئله دار خواهند بود و سئوالاتی را مطرح می نماید که پاسخ گویی به آنها دشوار خواهد بود ، بنابراین باید تصریح شود که این شکل قرار نیست الگو برداری شده و در ذهن کسی بعنوان یک دیتیل استاندارد جا بگیرد
 
 

تصویر یکی از  مدل  های متعارف برای صفحه اتصال به بتن (اتصال مفصلی) مندرج است
 
با توجه به شکل و قرارگیری پیچ های اتصال تیر و صفحه اتصال در مرکز براحتی لنگر ناشی از خروج از مرکزیت حذف شده و مدل به یک اتصال مفصلی ساده تبدیل می گردد، با حذف  گل میخ ها و برش گیری توسط انکر های چهار گانه بالا و پایین طرح ساده و اجرایی تر می شود. نیروی محوری نیز در مدلینگ قابل منظور خواهد بود.
 
بنابراین برای طراحی بهینه وقتی کلیات طرح (مدل مفروض) بدون ایراد اساسی و در حد قابل قبول بسته شد، آنوقت می توانیم به جزئیات طراحی نظیر تعیین ابعاد، ضخامت ورق و مشخصات انکر ها ... بپرداریم که قابل بیان در دو سه خط نمی باشد و در صورت فرصت، طی تاپیک جداگانه ای به این مطلب خواهم پرداخت.
 
به عنوان راهنمای اولیه و برای کسانی که زیاد نمی خواهند به عمق مطلب بروند، یک مثال عددی حل شده در این زمینه می تواند راهگشای خوبی جهت ورود به مطلب باشد.
یک مثال عددی حل شده برای مدل فوق، پیوست گردیده است. بارگذاری براساس کد EN 1990 و طراحی نیز براساس کد EN 3.1  (کدهای اتحادیه اروپا ) صورت گرفته است
.

Hidden Content
Give reaction or reply to this topic to see the hidden content.

همکار گرامی
 
بیایید برای ETABS 2015 موضوع را بررسی کنیم:
 
 
سازه در راستای x مهار شده است (مثلا دیوار برشی با سختی کافی دارد)
سازه در راستای y مهار نشده است (ممکن است قاب خمشی باشد)
 
هدف اعمال ضریب ترک خوردگی ستون مطابق نظر شماست ( 1 برای راستای مهار شده و 0.7 عمود بر آن)
 
قرارداد محورهای اصلی (قبلا بحث شده است): آبی : محور 3 و سبز: محور 2 ( در حالت پیش فرض یا محور 3 همواره موازی محور x )
بنابراین با توجه به اینکه سازه در راستای x مهار شده است، لنگرهای حول محور 2 مدنظر هستند. بنابراین ضریب ترک خوردگی به I22 اعمال می شود:
0.7I22, 1.0I33  .
 
مسئله مهم تر در اینجا صحت اعمال این ضرایب است. مورد بسیار بحث برانگیزی که نیازمند دقت فراوان است. با توجه به اینکه در صورتی که این ضرایب
دست بالا انتخاب شوند ممکن است محاسبات مربوط به دریفت کاملا دست پایین و غیرمحافظه کارانه باشد. از طرف دیگر معلوم نیست که تکیه بر بحث مهار شدگی
چقدر در محاسبه جابجایی تحت بارجانبی درست و منطقی باشد. مقادیر پیشنهاد شده آیین نامه aci برای طرح غیرلرزه ای است و در مورد بارهای جانبی موضوع را
به تحلیل های بالاتر یا کاهش ضرایب احاله داده است. در رویکرد آیین نامه یوروکد هم این ضرایب بیشتر از 0.5 برای ستون ها نیستند. تکیه بر یک عدد به تنهایی (که 
معمولا شاخص پایداری است) برای چنین نتیجه گیری هایی نیازمند ارزیابی بیشتر است.

توصیه اولیه من عدم استفاده از چنین رویکردی است (ثابت شده است این قبیل اعضا بسیار آسیب پذیر هستند) به هر حالاگر فرض کنیم   تیر و ستون در یک قاب خمشی متوسط باشد ولی با توجه به اینکه الزامات بند 9-23-3-1-1 را قانع نمی کند نمی تواند جزو سیستم باربر لرزه ای باشد. بنابراین پیشنهاد من به صورت روشن چنین است:
1. مدل سازه خود را کامل کنید (به اضافه همین تیر ستون که محدودیت ها را اقناع نمی کند)
2. حال دو مدل در نظر بگیرید:
2-1 مدل A که بطور کلی اثر این عضو نادیده گرفته شده است برای اینکار دو سر ستون قاب شده با این تیر ا مفصل کنید.
2-2 مدل B که شامل این عضو است و اصلاح خاصی هم روی آن صورت نگرفته است. برای Cd برابر نیروی زلزله تهیه کنید.
3. کلیه اعضای سازه ای بجز این اعضا از مدل A طراحی می شوند.
4. دریفت مدل A را یادداشت نمایید( در طبقه مورد نظر)
5. برای مدل B دریفت را یادداشت نمایید.
6.  نتایج مدل B در نسبت دریفت مدل A به  دریفت lمدل B ضرب کنید (ضریب c زلزله را ضرب نمایید) و این اعضا را طراحی کنید.
7. ستون قاب شده با این تیر را مطابق شرایط ستون های قاب خمشی ویژه دیتایله نمایید
8. برش پانج اتصال را به صورت دستی کنترل نمایید
 
در نهایت پیشنهاد می کنم امکان اینکه تیر از همان ابعاد ستون باشد ولی آویز آن به سمت بالا داده شود (دال به لبه پایین تیر و در دو طرف آن متصل شود) هم بررسی نمایید تا از دردسر طراحی عضو ثانویه خلاص شوید.