رفتن به مطلب
تالار گفتگوی ایران سازه، وبسایت تخصصی مهندسی عمران
سازه 90 نرم افزار ترسیم نقشه سازه های بتن آرمه نرم افزار حسابداری و پیمانکاری ساختمانی

Kabiri

Members
  • تعداد ارسال ها

    22
  • تاریخ عضویت

  • آخرین بازدید

  • روز های برد

    4

آخرین بار برد Kabiri در 31 اردیبهشت 1397

Kabiri یکی از رکورد داران بیشترین تعداد پسند مطالب است!

درباره Kabiri

  • درجه
    عضو عادی
  • تاریخ تولد 26 بهمن 1362

اطلاعات کاربری

  • جنسیت
    مرد
  1. Kabiri

    درز انقباض در مخازن

    اگر آرایش آرماتورها مثلا 12@150 در ارتفاع دیوار هست در محل درز آمارتورهای ممتد به صورت 12@300 اجرا می گردند. (300@12 each face) در مدل نرم افزاری به نظر من میشه درز انقباض جزیی را مثل همون درز انبساط در نظر گرفت چرا که با توجه به ایجاد ضعف در بتن (weak plane)عملا انتقال لنگر مفروض نیست و همچنین مزیت اصلی درز انقباض جزیی انتقال برش و محدود کردن تغییرمکان نامساوی اطراف درز هست که در درز انبساطی این کارکرد به وسیله آرماتور دوخت انجام میشه. در صورتی که دقیقتر و مطمینتر خواستید عمل کنید میتونید از روش به نام bracket استفاده کنید. بدین معنی که یکبار دیوار را به فرض عملکرد شرایط مرزی آزاد درز (مانند درز انبساطی) مدل کنید و آرمانور گذاری در محل های مورد نیاز را محاسبه کنید و بار دیگه مدل را با فرض شریط مرزی گیردار (یا به عبار دیگر مثل یک دیوار پیوسته بدون درز ) در محل درز ایجاد کنید و آرماتور گذاری کنید. تاثیر اصلی نوع رفتار درز به ویژه در انتهای دیگر دیوار که به دیوار متعامد متصل هست قابل توجه خواهد بود. برآیند بحرانی ترین مقادیر آرماتور از دو مدل فوق میشه طراحی نهایی. لازم به ذکر که یکی از مشکلات اصلی درز انقباض جزیی نحوه عملکردش در هنگام زلزله هست که قابل پیش بینی نیست و من هنوز نتونستم روش مطمینی برای مدل سازیش پبدا کنم. در نهایت با توجه به تجربه خودم به نظر من بهتره به جای استفاده از درز های متعدد حرکتی در سازه به خصوص در کشور ما که طراحی لرزه های هم لازم هست، از تعداد محدود درز انبساطی استفاده کنید. در اجرا هم تجربه من نشون داده آببندی سازه با درزهای کمتر بیشتر بوده و سرعت اجرا هم بالاتر خواهد بود.
  2. Kabiri

    درز انقباض در مخازن

    با سلام. این موضوع مربوط به سال گذشته میشه ولی به نظرم بد نیست دوباره بتونیم تبادل نظر کنیم: الف- در نرم افزار SAP2000 میتونید سازه را به صورت 3 بعدی به همراه نوع درز مدل کنید. مدل کردن درز در مخازن به نظرم ضروریه چون رفتار سازه با توجه به نوع م محل درز تغییر خواهد کرد. به طور مثال اگر شما مخزن استوانه ای داشته باشید و درز انقباضی کامل در آن تعبیه کنین قطعا رفتار سازه به شکل پوسته یکپارچه تحت کشش نخواهد بود و لنگرهای خمشی در ارتفاع دیوار قابل توجه خواهند بود. در ضمن بر اساس ACI درز انقباضی که بیش از 50% آرماتور داشته باشه درز اجرایی محسوب خواهد شد و درز انقباض جزیی 50% یا کمتر عبور آمارتوردارد.(ACI350.4) در ضمن هر دو نوع درز انقباضی کامل و جزیی نیز با توجه به َACI (متاسفانه فراموش کردم کدام کمیته بوده) به صورت open joint بایستی در محاسبات و مدل در نظر گرفته بشه. ب- با توجه به اینکه لنگری در محل درز ایجاد مفروض نمیباشد لزومی به در نظری گیری hook نمی باشد. ج- آرماتورهای در هر لایه یکی در میان از درز عبور میکنند. د- متن فوق از ACI350.4 برداشت شده است. تعبییر من از این مطلب اینست که در صورتی که لازم باشد آرماتورهای ممتد در نزدیکی درز قطع گردند یا دارای وصله باشند در کلیه محاسبات مربوطه طول مهاری development length یا ld بایستی با ضریب 1/7 محاسبه گردند. نظر من در مورد محاسبه تنش بهره برداری اینه که به صورت محافظه کارانه از همون حد 0.6fy برای کنترل ترک استفاده بشه.
  3. ممنون از پاسختون...ولی با ضریب رفتار 2 ابعاد ستون غیر منطقی در نظر گرفته میشود.به نظر شما باید 2 در نظر گرفته شود؟ با توجه به وجود دیوارهای مخزن اصولا ستوها سهم چندانی از بار لرزه ای نخواهند داشت. مشخصا سوال من در مورد مخازن نیمه مدفون با عدم اتصال سقف به دیواره ها میباشد. به نظر من باز هم تفاوتی نخواهد داشت. شما با فرض دیوار بتنی تنها به عنوان سیستم باربر جانبی زلزله سازه را طراحی می کنید. و با توجه به سختی بسیار زیاد دیوارها میتوان از سهم ستونها صرفنظر کرد.
  4. Kabiri

    خیز تیرهای لبه دال طره

    در حقیقت سوال من این است که با توجه به طول زیاد کنسول ها و سختی نسبی کم آنها آیا باز هم به صورت تکیه گاه برای تیر لبه عمل می کنند یا خیر؟ متاسفانه اعداد روی مقاطع اعضا شما در عکسی که فرستادید مشخص نیست اما اگر طبق جدول 9-17-2 برای تیر به طول کنسول 4 متر ارتفاع تیر رو 50 در نظر بگیرید و البته با توجه به شرایطی که برای استفاده از این جدول در نظر گرفته شده، نیازی به کنترل خیز در تیرهای کنسولی ندارین در مورد سوالتون که تیرهای لبه آیا به عنوان تکیه گاه عمل میکنن باید بگم که بله، اگر جهت تیرریزی عمود بر این تیرها باشه یا دال با عملکرد دو طرفه داشته باشیم با توجه به سختی تیرهای تعریف شده بار به اونها منتقل میشه و البته بار این تیرهای لبه ای به صورت متمرکز نهایتا به تیرهای کنسولی میرسه با سپاس. ولی منظور من طراحی خود تیرهای لبه برای بارهای دیوار و نما هست. آیا تیرهای کنسولی فرعی دال که به تیر لبه متقاطع هستند میتوان به صورت تیکه گاه برای تیر لبه در نظر گرفت؟.در این حالت تیر لبه به صورت یک تیر ممتد خواهد بود. ولی در مدل safe با توجه به سختی کم تیرهای فرعی کنسولی حدودا 4-5 متری نقطه عطف در نمودار لنگر تقریبا وجود ندارد و تغییر شکل تیر هم به طور عمده به شکل سهمی بین تیرهای اصلی می باشد.
  5. Kabiri

    خیز تیرهای لبه دال طره

    در حقیقت سوال من این است که با توجه به طول زیاد کنسول ها و سختی نسبی کم آنها آیا باز هم به صورت تکیه گاه برای تیر لبه عمل می کنند یا خیر؟
  6. Kabiri

    خیز تیرهای لبه دال طره

    عکس پیوست عکس پیوست B400x300-no slab.bmp
  7. Kabiri

    خیز تیرهای لبه دال طره

    دوستان نحوه کنترل صحیح خیز تیرهای لبه در دال های طره شکل پیوست چگوته است؟ دهانه ها در حدود 10 متر و طول کنسول در حدود 4 متر می باشد. آیا اعدادی که نرم افزار ارائه می دهد به صورت مطلق استفاده شود یا مثدار خیز دالهای طره بایستی از آن کسر گردد؟ همجنین آیا با توجه به طول زیاد تیرهای کنسول می توان آنها را به عتوان تکیه گاه برای تیر لیه در نظر گرفت؟( به ویژه در تیرهای فرعی طره)
  8. بنده الان به آیین نامه دسترسی ندارم اگر زحمت بکشید فایل 350-06 را همینجا برای من بفرستید ممنون میشم. رابطه تنش بهره برداری همین هست که نوشتید فقط حد بالای 0.6fy در ایین نامه براش در نظر گرفته شده. بحث کشش مستقیم بیشتر در گوشه های دیوار مطرح هست یا در مخازن استوانه ای که می تونید از روش محافظه کارانه 123 استفاده کنید و چون به طور معمول آرماتور کمرکش به مقدار آرماتور مینیمم هست اضافه کردن آرماتورهای کششی به خمشی چندان دست بالا نیست. شخصا لزومی به در نظرگیری زلزله در ترکیب بارهای بهره برداری نمیبینم چون به دلیل مقدار کم ماکزیموم عرض ترک 0.1 میلیمتر هست ممکنه خیلی دست بالا باشه یا اینکه حداقل با ضریب کاهش 0.75 استفاده کنید.
  9. ممنون از پاسختون...ولی با ضریب رفتار 2 ابعاد ستون غیر منطقی در نظر گرفته میشود.به نظر شما باید 2 در نظر گرفته شود؟ با توجه به وجود دیوارهای مخزن اصولا ستوها سهم چندانی از بار لرزه ای نخواهند داشت.
  10. با سلام به نظر من ضریب 5 برای مخازن که اصولا شکل پذیری بالایی ندارند و قرار نیست وارد ناحیه غیرخطی بشند عدد صحیحی نیست.
  11. با سلام مقاله زیر را دوستان میتونند دانلود کنند: Seismic behavior and design of composite steel plate shear walls [Hidden Content]
  12. Kabiri

    تاپیک ویژه خطاها و اخطارها در ETABS

    با سلام، پس از تعریف کردن seismic user load و اعمال به مرکز جرم ، در خروجی های مربوط به برش طبقه و تغییر مکانها مقداری برای load case مربوط به user load وجود ندارد. دیافراگم هم به صورت rigid تعریف شده است.
  13. با سلام. در جدول نتایج چگونه میتوان تنها برای object انتخاب شده نتایج را مشاهده کرد. در etabs2016 مثل ورژن های قبselected object only کجا هست؟
  14. Kabiri

    روش طراحی دستی مخزن بتنی

    برای مدل کردن درز میتونید از Constraints از نوع Equal استفاده کنید. لطفا با جزییات بیشتر اگر مقدور است توضیح بدین.UX,UY,UZ,RX,RY,RZ چگونه تعریف میشوند. روشی که من برای مدل کردن درزانبساط استفاده میکنم به این شکل است که ابتدا کلیه نقاط در محل درز را Disconnect کرده و سپس آنها را با توجه به درجات آزادی مربوط به درز با Constraint از نوع Equal یا از نوع Body به درز مورد نظر تبدیل کنید. در درزهای انبساطی که Dowel استفاده می شود درجات آزادی متناسب با آن بایستی مقید گردند. به طور مثال درز انبساطی موازی با محور Y در فنداسیون را در نظر بگیرید. در صورتی که dowel مد نظر باشد UY و UZ مقید بوده و UX و کلیه چرخشهای R آزاد می باشند. یعنی اینکه نقاط Disconnect شده در محل درز تنها در جهات Y و Z نسبت به هم مقید می باشند.
  15. به طور معمول کنترل عرض ترک برای عدم نشت سیال یعنی در حدود 0.1 میلیمتر در ترکیبات بارهای دایمی میشه که این مورد در نشریه 123 با در نظر گرفتن شرایط محیطی نوع C برای بارهای زلزله عنوان شده. در ACI350 هم اشاره ای به در نظر گرفتن بارهای زلزله در کنترل عرض ترک نشده. با تشکر از پاسختون...روش طراحی برای عرض ترک در ACI-350 فلسفه جداگانه ای دارد،در این روش از ضریب تشدید استفاده میشود (به ظاهر بازنگری جدید از آن تقلید کرده ولی کاملا پر ابهام)....به توجه به فرموده شما که کاملا با آن موافقم...اگر زلزله در FS (تنش فولاد در بهره برداری)در نظر گرفته نمیشود چرا شرایط C را بیان کرده؟متاسفانه با تغییر غیر اصولی ترکیبات بارو...، باعث ایجاد ابهامات زیادی شده.. احتمالا منظور شما از ضریب تشدید ضریب پایایی می باشد. بر اساس ACI 350-06 شما می بایست ابتدا سازه را برای ترکیب بارهای معمول و برای مقاومت طراحی کنید. سپس بایستی با کنترل مقادیر تنش های بهره برداری fs با روابط بند 10.6.4.1 و 10.6.4.2 و بر اساس شرایط محیطی (Environmental Exposure) تعریف شده در این استاندارد عرض ترک را کنترل کنید. تفاوت این آیین نامه نسبت به ویرایش ها قبلی حذف ضریب Z برای کنترل عرض ترک می باشد. در مرحله بعد نیز با محاسبه ضریب پایایی Durability Factor سازه دوباره چک کنید. بهترین راه محاسبه ضریب پایایی استفاده روش پیشنهادی در R9.2.6 است که میبایست در این حالت در مقاطع تحت کنترل کشش (TC) نسبت تنش تسلیم به تنش بهره برداری را محاسبه کرده و در ترکیب بارهای بدون ضریب ضرب کنید و سازه را دوباره آنالیز و طراحی کنید که البته در این حالت طراحی با در نظر گیری ضریب کاهش 1 (phi=1) انجام میشود یعنی Mu<Mn می باشد. به نظر من طراحی به کمک ACI 350 به تنهایی بسیار آسانتر از 123 میباشد. به خصوص هنگامی که با سازه هایی مثل ایستگاه پمپاژ پمپهای مستغرق درگیر هستید که ترکیبی از مخزن و ساختمان هستند به راحتی میتونید کل سازه را بر اساس یک آیین نامه واحد طراحی کنید. شخصا در تمام پروژه های 2 سال اخیر از این آیین نامه استفاده کردم و سازه ها هم بهینه تر نسبت به 123 طراحی شده اند..

درباره ما

انجمن های گفتگوی ایران سازه ، وبسایت تخصصی مهندسی عمران

این انجمن ، نسخه جدید انجمن ایران سازه میباشد

Follow us

×