رفتن به مطلب
تالار گفتگوی ایران سازه، وبسایت تخصصی مهندسی عمران

mehabb

Members
 نمایش پروفایل  مشاهده فعالیت های این کاربر

  • تعداد ارسال ها

    86

  • تاریخ عضویت

  • آخرین بازدید

  • روز های برد

    45

 نوع محتوا 

تمامی مطالب نوشته شده توسط mehabb

  1. mehabb
    ویرایش دوم راهنمای کاربردی طراحی قاب های خمشی متوسط مطابق aci 318-14 به پیوست ارایه می شود. در این ویرایش تغییرات زیر اعمال شده است: - حل کامل و گام به گام چند مثال در مورد تیرها و ستون های قاب خمشی متوسط - اضافه شدن یک فصل درباره رفتار لرزه ای قاب های بتنی که ازآخرین ویرایش کتاب ارزشمند Booth ترجمه شده است. - بررسی دقیق روش برنامه ETABS برای طراحی قاب های خمشی متوسط - تهیه دو برنامه کاربردی که در حل دستی مسائل این دسته قاب ها که به علاقمندان کمک می کند - بازنویسی دقیق چند قسمت و رفع ایرادات تایپی و نوشتاری - فصل طرح غیرلرزه ای حذف شده است به جای آن دو نرم افزار برای کمک به حل دستی مسائل توسعه داده شده است که پیوست می باشد. این فصل با تجدید نظر کلی و به صورت مجزا به زودی ارایه می شود. علاوه بر این راهنمای استفاده از این نرم افزارها برای محاسبات قاب خمشی متوسط نیز ارایه خواهد شد. bb img Programs.zip
  2. mehabb
    از پیوست راهنمای کاربردی طراحی قاب های خمشی متوسط طبق Aci 318-14 قابل دریافت می باشد.
  3. mehabb
    کنترل دستی خیز دراز مدت تیرهای بتنی کاریست وقت گیر که طراحان کمتر از آن استفاده می کند. علاوه بر این روش های مختلفی برای این موضوع نیز وجود دارد که انتخاب یکی از اینها بستگی به قضاوت طراح از ترتیب بارگذاری سازه دارد به عنوان نمونه جدول زیر را ببینید: در ویدیوی پیوست با استفاده از قابلیت محاسبه خیز دراز مدت نرم افزار SAFE راهی برای کنترل خیز تیرها پیشنهاد شده است در این ویدیو از رابطه ردیف 3 استفاده شده است. البته ذکر این نکته ضروری است که در تهیه این ویدیو به ارایه ایده اصلی توجه و از برخی جزییات صرفنظر شده است. DeflectionOfBeams.part1.rar DeflectionOfBeams.part2.rar
  4. mehabb
    همکار گرامی با توجه به روشن تر بودن تعاریف aci به آن رجوع می کنم. مطابق بند 18.4.2.4 آیین نامه aci در ناحیه بحرانی اعضای قاب خمشی متوسط باید از hoop استفاده شود. برای تعریف hoop می توان به aci 2.3 باید رجوع کرد: یک hoop (خاموت بسته ترجمه می کنم) عبارتست از یک خاموت بسته پیوسته یا متصل که از یک یا چند المان ساخته شده از میلگرد تشکیل شده است که هر کدام دارای قلاب لرزه ای مطابق Aci 25.3.4 در دو سر خود هستند. قلاب لرزه ای در aci 25.3.4 با دو شرط زیر تعریف شده است: الف. خم 135 درجه برای خاموت های بسته مستطیلی و ب. قلابها میلگردهای طولی را در بربگیرند و به سمت مرکز خاموت یا خاموت بسته خم شوند. در تیرهای قاب خمشی در فاصله 2h از وجه تکیه گاهی عضو و در ناحیه l0 ستون های قاب خمشی متوسط باید از خاموت بسته مطابق شرایط فوق استفاده کرد.
  5. mehabb
    همکاران گرامی هنگام استفاده از روش مشبندی خودکار دیوارهای برشی، حتما وضعیت مودهای ارتعاش را کنترل نمایند. در این روش مدلسازی نیازمند دقت و بررسی بیشتری است.
  6. mehabb
    از مثال زیر استفاده کنید. توضیح اینکه آیین نامه aci دو روش برای طرح دیوار دارد. در اینجا از روش به اصطلاح تجربی استفاده شده است. بهتر است محدودیت های روش را از آیین نامه بخوانید آیین نامه مورد استفاده aci 318-11 می باشد BearingWallExample.pdf
  7. mehabb
    بله. اضلاعی که مشارکت نمی کنند null هستند
  8. mehabb
    استفاده از اکسل برای بعضی کنترل ها روی فایل های ETABS تقریبا در کارهای محاسباتی روزمره رایج شده است. علاوه بر این استفاده از توانایی برنامه نویسی اکسل هم ،تهیه پس پردازنده های قوی را میسر کرده است. یکی از محدودیت های این روش نیاز به کپی کردن جداول بعد از اصلاحات روی فایل اصلی در محیط اکسل است که به کرات و به خصوص در ویرایش جدید آیین نامه هم اتفاق می افتد و تقریبا اجتناب ناپذیر است. در ETABS 2015 قابلیت خوبی برای ذخیره سازی اتوماتیک فایل خروجی اکسس بعد از آنالیز اضافه شده است. با ترکیب این قابلیت با امکان اتصال برنامه اکسل به فایل اکسس می توان کاری کرد که بعد از اصلاح فایل محاسباتی اصلی خودبخود پس پردازنده اکسل به روز شود و قسمتی از حجم کار کاسته شود. این روش هرچند کاربردهای ساده هم مفید است ولی برای برنامه نویسی هم کاربرد بسیار خوبی دارد و سطح کار را بالاتر می برد. مقدمات این روش در فایل PDF پیوست آمده است. روشی پیشرفته تر با ویدیوی های کمکی را در کانال زیر ببینید: [Hidden Content] Post150795.pdf
  9. mehabb
    همکار گرامی کتاب پیوست یکی از بهترین منابع مقدماتی در مورد NN هاست. در مورد شبکه های عصبی موضوعی انتخاب کنید که احساس می کنید می توان الگویی برای پیش بینی در آن یافت در غیر اینصورت پاسخ های خروجی به احتمال زیاد کاملا غیر قابل اعتماد باشند. بهترین کار توسعه مدل های آزموده شده است قبلی است. به هرحال این کتاب بسیار راهگشاست. عموما پس از مطالعه فصل اول و دوم کتاب؛ از toolbox برنامه MATLAB برای پیاده سازی و آموزش و در انتها استفاده از شبکه استفاده می کنند ولی اگر قصد دارید شخصا کد نویسی نمایید بفرمایید تا کتاب بسیار خوبی در این مورد هم پیوست نمایم. موفق باشید. 2012_Neural_Networks_for_Applied_Sciences_and_Engineering.pdf
  10. mehabb
    در کشورهای دنیا، طراحی تعدادی از قاب ها یا المان های سازه ای به عنوان اعضای اصلی سیستم مقاوم لرزه ای رایج است. در این رویکرد، تعدادی از قاب ها یا المان های سازه ای (مثل دیوار برشی) با جزییات کامل لرزه ای طراحی می شوند و مابقی اعضا تنها برای بار ثقلی و تحمل جابجایی های مربوط به زلزله طرح، طراحی می شوند. این روش طراحی، در کشور ما نیز به خصوص در سیستم هایی دال دیوار که شامل تعداد کمی ستون باشد (اعم از دال تخت، وافل، انواع دال های توخالی و پیش تنیده) رایج شده است. آیین نامه 2800 در بخش 10 فصل 3 خود اشاره ای گذرا به مدلسازی این قبیل اعضا دارد. از آنجا که آگاهی از روش درست رفتار با اینگونه سازه ها به طور کلی و در مدلسازی به صورت خاص اهمیت دارد، و همچنین با توجه به سکوت آیین نامه های داخلی در این مورد، به نوشته ای از یکی اساتید به نام مهندسی زلزله برخورد کردم که به اعتقاد اینجانب، مسائل موجود در این متد طراحی را به نحو نسبتا مناسبی بررسی کرده است. همکاران علاقمند را به مطالعه این نوشته دعوت می کنم. در ترجمه نوشته، صرفا مطالب مرتبط با موضوع اقتباس شده است و از ذکر مطالب مربوط به بهسازی لرزه ای یا اشاره مستقیم به یوروکد جز در جاهایی که برای مفاهیم ضروری بوده است خودداری کرده ام. اعضای اصلی و غیراصلی در طرح لرزه ای سازه های بتنی.pdf
  11. mehabb
    در حقیقت کنترل شده است. وقتی میزان کرنش در دورترین تار کششی را بدست می آوریم و مقدار آن از 0.004 بیشتر باشد، این به این معنی است که مقدار آرماتور شما از مقدار متناظر با 0.004 کمتر است. این رویکرد جدید مبحث نهم است ( که همان رویکرد دهه گذشته آیین نامه aci است ) در مثال ذکر شده این مقدار خیلی بیشتر از 0.004 است و بنابراین میلگرد از میزان حداکثر فاصله قابل توجهی دارد. می توان از جدول زیر هم که بر اساس این رویکرد تهیه شده است استفاده کرد:
  12. mehabb
    با سلام. با این تغییر با میزان نسبت آرماتور حداکثر مقطع با ایین نامه aci منطبق شده است. حد پیشنهادی برابر با پایین ترین حد مجاز شکل پذیری مقطع می باشد؛ به نحوی که مقطع کنترل شده فشاری نشود. برای محاسبه اپسیلون t در مرکز دورترین لایه آرماتورها از سازگاری کرنش ها استفاده می شود. برای طراحی خمشی و خمشی-فشاری معمول نیاز به ورود به جزییات خاصی نظیر آنچه ذکر فرمودید نیست. برای توضیحات بیشتر می توان به خود آیین نامه aci یا مراجعی مثل کتاب دکتر مستوفی نژاد مراجعه فرمایید. اما برای اینکه بدانیم میزان آرماتور حداکثر چه مقدار تغییر می کند کافی است رابطه نسبت آرماتور بالانس مقطع اینبار به جای کرنش 0.002 براساس کرنش 0.004 نوشته شود. در اینصورت مقدار نسبت آرماتور حداکثر در حالت دوم نسبت به حالت قبل 0.72 خواهد شد ( نسبت 3/7 به 3/5) که با تقریب خوبی با نسبت 0.75 نسبت آرماتور بالانس ویرایش های قبلی آیین نامه aci سازگار است. عدد 0.025 ویرایش قبلی نسبت آرماتور خیلی بالایی است و حذف آن به نظر من اقدام کاملا درستی به شمار می رود (البته نه از جهت زیاد بودن مقدار بلکه از این منظر که وجود داشتن آن برای بتن های با مقاومت فشاری بالا محدود کننده بود و کاربرد رابطه اول را محدود می کرد ) نمونه ای از این رویکرد aci پیوست می باشد. Document1_1.pdf
  13. mehabb
    توصیه اولیه من عدم استفاده از چنین رویکردی است (ثابت شده است این قبیل اعضا بسیار آسیب پذیر هستند) به هر حالاگر فرض کنیم تیر و ستون در یک قاب خمشی متوسط باشد ولی با توجه به اینکه الزامات بند 9-23-3-1-1 را قانع نمی کند نمی تواند جزو سیستم باربر لرزه ای باشد. بنابراین پیشنهاد من به صورت روشن چنین است: 1. مدل سازه خود را کامل کنید (به اضافه همین تیر ستون که محدودیت ها را اقناع نمی کند) 2. حال دو مدل در نظر بگیرید: 2-1 مدل A که بطور کلی اثر این عضو نادیده گرفته شده است برای اینکار دو سر ستون قاب شده با این تیر ا مفصل کنید. 2-2 مدل B که شامل این عضو است و اصلاح خاصی هم روی آن صورت نگرفته است. برای Cd برابر نیروی زلزله تهیه کنید. 3. کلیه اعضای سازه ای بجز این اعضا از مدل A طراحی می شوند. 4. دریفت مدل A را یادداشت نمایید( در طبقه مورد نظر) 5. برای مدل B دریفت را یادداشت نمایید. 6. نتایج مدل B در نسبت دریفت مدل A به دریفت lمدل B ضرب کنید (ضریب c زلزله را ضرب نمایید) و این اعضا را طراحی کنید. 7. ستون قاب شده با این تیر را مطابق شرایط ستون های قاب خمشی ویژه دیتایله نمایید 8. برش پانج اتصال را به صورت دستی کنترل نمایید در نهایت پیشنهاد می کنم امکان اینکه تیر از همان ابعاد ستون باشد ولی آویز آن به سمت بالا داده شود (دال به لبه پایین تیر و در دو طرف آن متصل شود) هم بررسی نمایید تا از دردسر طراحی عضو ثانویه خلاص شوید.
  14. mehabb
    خیلی ممنونم آقای مهندس. سوالی که من دارم اینه که ضخامت ورق باید برای چه لنگری بدست بیاد؟ توی بیس پلیت ها چون نیروی محوری داریم ضخامت ورق بر اساس لنگر ناشی از تنش فشاری بدست میاد ولی اینجا که نیروی محوری نداریم. حتی اگر لنگر گیرداری رو هم در اتصال فرض کنیم ضخامت ورق خیلی زیاد بدست میاد حق با شماست. برای اتصال ساده فکر می کنم همان استفاده از نبشی نشیمن روش بهتری باشد یا همین دیتایل ترسیمی خود شما بدون میلگرد فوقانی. ضمنا مثال کاملی از رویکرد دوم جهت استفاده شما پیوست کرده ام sample.pdf
  15. mehabb
    با سلام محدودیت های ابعادی طبق این بند آیین نامه مشخص شده است: به این ترتیب اتصال تیر به ستونی مطابق آنچه نوشته اید غیرمجاز است. مگر اینکه این پیکربندی جزو یک قاب خمشی متوسط یا بالاتر نباشد در اینصورت می توانید مشابه اتصال دال به ستون آن را طراحی کنید ولی در باربری لرزه ای مشارکت داده نشود که در حالت اخیر این اتصال باید بتواند تغییرمکان نهایی ناشی از سیستم باربر لرزه ای را تحمل کند
  16. mehabb
    همکار گرامی بحث اتصال اجزا فلزی به بتن موضوع نسبتا پیچیده ای است. آنچه در ادامه عرض می کنم فهم من از مسئله است و ممکن است نکات مهمی را نادیده گرفته باشم: - برای طراحی این پلیت و بولت ها مطابق روش های طراحی بیس پلیت اقدام فرمایید. - اینکه رفتار واقعی اتصال صلب یا مفصلی است موضوعی است که نمی توان به سادگی درباره آن به نتیجه رسید. برای رسیدن به رفتار مفصلی بهتر است ضخامت صفحه اتصال زیاد و بولت ها نزدیک به پروفیل ( در محیط پلیت نباشند حتی الامکان) طراحی شوند. - فواصل بولت ها از محیط بتن موضوع مهمی است به خصوص اگر تلاش این بولت ها زیاد باشد یا تراکم میلگردهای تیر قابل توجه. برای این موضوع باید فصل 17 آیین نامه aci را ببینید. - برای اتصال مفصلی اسنفاده از نبشی نشیمن را بررسی کنید (مشابه ساختمان های فولادی) در اینصورت رسیدن به رفتار مفصلی راحت تر خواهد بود. امیدوارم نکاتی که عرض شد بتواند کمی در حل مسئله به شما کمک کند موفق باشید
  17. mehabb
    همکار گرامی بیایید برای ETABS 2015 موضوع را بررسی کنیم: سازه در راستای x مهار شده است (مثلا دیوار برشی با سختی کافی دارد) سازه در راستای y مهار نشده است (ممکن است قاب خمشی باشد) هدف اعمال ضریب ترک خوردگی ستون مطابق نظر شماست ( 1 برای راستای مهار شده و 0.7 عمود بر آن) قرارداد محورهای اصلی (قبلا بحث شده است): آبی : محور 3 و سبز: محور 2 ( در حالت پیش فرض یا محور 3 همواره موازی محور x ) بنابراین با توجه به اینکه سازه در راستای x مهار شده است، لنگرهای حول محور 2 مدنظر هستند. بنابراین ضریب ترک خوردگی به I22 اعمال می شود: 0.7I22, 1.0I33 . مسئله مهم تر در اینجا صحت اعمال این ضرایب است. مورد بسیار بحث برانگیزی که نیازمند دقت فراوان است. با توجه به اینکه در صورتی که این ضرایب دست بالا انتخاب شوند ممکن است محاسبات مربوط به دریفت کاملا دست پایین و غیرمحافظه کارانه باشد. از طرف دیگر معلوم نیست که تکیه بر بحث مهار شدگی چقدر در محاسبه جابجایی تحت بارجانبی درست و منطقی باشد. مقادیر پیشنهاد شده آیین نامه aci برای طرح غیرلرزه ای است و در مورد بارهای جانبی موضوع را به تحلیل های بالاتر یا کاهش ضرایب احاله داده است. در رویکرد آیین نامه یوروکد هم این ضرایب بیشتر از 0.5 برای ستون ها نیستند. تکیه بر یک عدد به تنهایی (که معمولا شاخص پایداری است) برای چنین نتیجه گیری هایی نیازمند ارزیابی بیشتر است.
  18. mehabb
    در شکل ارسالی شما تیر امتدادی بالای دال ندارد، بنابراین فقط قسمتی از تیر که بیرون از ضخامت دال و زیر آن است در نظر گرفته می شود که تصویر 45 درجه آن 200 میلی متر می شود. مجموعا عرض موثر بال در مثال شما 600 میلی متر خواهد شد. (در حقیفت ابن بند ترجمه 8.4.1.8 آیین نامه aci و شکل گویای آن است)
  19. mehabb
    سلام همکار گرامی پس از اجرا کردن مدل و انجام طراحی ستون مورد نظر را انتخاب کنید. از منوی Design گزینه Punching Check Overwrites... را انتخاب کنید. گزینه ها مطابق تصویر زیر انتخاب فرمایید: با توجه به محل نسبی ستون مختصات محیط پانچ را به صورت یک چند ضلعی با حداقل سه ضلع وارد نمایید. (چند ضلعی کانوکس بسته باشد) در صورتی که برای خطی از چند ضلعی Null را انتخاب کنید، آن ضلع در محاسبه محیط وارد نمی شود. محل ستون را قبل از این قسمت انتخاب شود. مقادیر x,y نسبت به محل ستون می باشد و ربطی به مختصات کلی پلان فونداسیون ندارد.
  20. mehabb
    سلام جناب مهندس علوی - به طور کلی تیغه های سفالی 10 سانتی و کمی بیشتر نمی توانند عملکرد میانقابی ایجاد کنند. هرچند این تیغه ها که بسیار ترد هستند به راحتی حین زمینلرزه تبدیل به آوار می شوند. متاسفانه جزییات مهار لرزه ای این پارتیشن ها، به خوبی آزموده نشده اند و بعضا هم در زمین لرزه های حتی متوسط مشکلاتی را ایجاد کرده اند. دیوارهای یا سختی بیشتر نظیر 3dwall یا آجرهای مجوف سفالی (شبیه آنچه در ساختمان های بنایی بکار می روند) بسیار مستعد ایجاد رفتار میانقابی به واسطه سختی قابل توجه هستند که باید به دقت مورد نظر قرار گیرند. متاسفانه اگر سازه به بهترین شکل هم طراحی شود مسائل به ظاهر ساده ولی در رفتار پیچیده ای مثل پارتیشن ها و میانقاب ها- که به راحتی نادیده گرفته می شوند- می توانند مشکل جدی ایجاد کنند (یا کرده اند). ما اعضای جامعه فنی باید درک کنیم که به ساختمان به عنوان یک سیستم کلی نگاه کنیم و تحلیل سازه تنها قسمت کوچکی از این سیستم می باشد. دیدگاهی که فعلا کمتر مورد توجه قرار می گیرد ( کافیست تالیف های جامعه فنی مهندسی عمران، سرفصل و کلاس های آموزشگاهها و علایق اساتید و پرسش های عموم مهندسین را رصد کنید.) - در مورد طبقه نرم به فرض عدم وجود رفتار میانقابی به نظر می رسد طراحی مطابق آیین نامه های فعلی؛ امکان بروز چنین خرابی هایی را در سازه های جدیدتر حداقل نماید (حداقل چنین چیزی مورد انتظار است). -
  21. mehabb
    نوشته ای جالب از یکی از دانشمندان مهندسی زلزله درباره رفتار اعضای مختلف بتنی در زمین لرزه های گذشته. رمز فایل فشرده: www.iransaze.com AmrElnashai_RC_PDF.zip
  22. mehabb
    همکار گرامی ضریب رفتار 2 برای چنین قابی سختگیرانه است؛ در صورتی که پیرامون سقف، قاب بتنی در هر دو راستا وجود داشته باشد و تیرهای داخلی حذف شود. در اینحالت هم ضریب رفتار مشابه قاب پیرامونیست و دلیلی ندارد کمتر از آن منظور شود (البته شرایط نامعینی جداگانه بررسی می شود). در سیستم کنسولی، مفصل فقط در پای ستون امکان تشکیل شدن دارد، ولی در این حالت قاب بندی پیرامونی کامل است، هرچند در جهت اطمینان می توانیم ستون های داخلی را از سیستم باربر جانبی خارج کنیم.
  23. mehabb
    با سلام ترجمه کامل فصل 18 آیین نامه aci 318-14 به همراه تفسیر را از پیوست دریافت فرمایید. ویرایش اول- خرداد 95 ACI 318_Part1.rar
  24. mehabb
    با سلام به پيوست ترجمه فارسي فصل 18 آيين نامه aci 318-14 جهت استفاده همكاران و اطلاع از ضوابط به روز طرح لرزه اي سازه هاي بتني ارسال مي گردد. دانلود قسمت اول- شامل مقدمات، قاب هاي خمشي معمولي و قاب هاي خمشي متوسط كلمه عبور فايل پيوست: www.iransaze.com ACI 318014_Ch18_Part1.rar
  25. mehabb
    شکل پیوست را در نظر بگیرید: - در صورتی که L<=h باشد، عضو مشابه دستک یا Corbel طراحی می شود. در این حالت معمولا حداقل L برابر 0.4h می باشد. - در صورتی L>h باشد که معمولا هم این حالت برقرار است کنترل های زیر را انجام دهید: الف. مقطع بحرانی خمش را برای od کنترل نمایید. برای تبدیل خمش به صورت تقریبی می توان از روابط تبدیل استاتیکی استفاده کرد. ب. برش طراحی طبق رابطه زیر شکل اصلاح و کفایت خاموت گذاری اولیه کنترل شود. - در برخی مراجع عمود بر ot میلگردگذاری با مقداری مشابه میلگرد افت و حرارت انجام می شود. - برای کنترل خیز Ie را برای Ma روی od بدست آورید.

درباره ما

انجمن های گفتگوی ایران سازه ، وبسایت تخصصی مهندسی عمران

این انجمن ، نسخه جدید انجمن ایران سازه میباشد

Follow us

×
×
  • اضافه کردن...